晶间侵蚀会降低不锈钢制品管的强度，，严重时可使其机械强度齐全失落，，资料产生晶间侵蚀后，，外观上没有什么显著变动，，但强度已齐全失落，，要采取有效防护措施，，预防晶间侵蚀。做好这几点，，能够预防不锈钢制品管产生晶间侵蚀。

       为预防晶界侵蚀，，能够从扭转钢的化学成分和扭转热处置工艺方面来执行，，一是通过提高资料的纯度，，去除碳
、、氮
、、磷和硅等有害微量元素或参与少量不变动元素（钛
、、铌），，以节制晶界上析出的碳化物
；；；二是选取适当的热处置工艺和适当的加工工艺，，以预防晶间侵蚀的产生。        1.不锈钢制品管含碳量越高，，晶间侵蚀偏差性越大，，降低钢中的含碳量，，能够削减和预防形成铬的碳化物，，降低形成晶界侵蚀的偏差，，使钢中含碳量低于平衡状态下在奥氏体内的饱和溶化度，，即从底子上解决了铬的碳化物（Cr23C6）在晶界上析出的问题。通常钢中含碳量降至0.03%以下称为“超低碳”不锈钢，，就能够预防铬的碳化物天生，，即可满足抗晶间侵蚀机能的要求。削减焊缝中的含碳量，，能够削减和预防形成铬的碳化物
；；；调整焊缝的化学成分，，参与不变动元素以削减形成碳化物的可能性，，都能够降低形成晶界侵蚀的偏差。

       2.调整金属的化学成分，，扭转析出碳化物类型，，可削减形成碳化铬的可能性。采取向钢中参与强碳化物形成元素如Ti
、、Nb等，，并经不变动热处置，，由于这些元素与碳的结合力比铬大得多，，只会形成TiC
、、NbC等不变型碳化物，，不会再出现Cr23C6。且TiC
、、NbC在1050℃以下不溶于奥氏体，，即排除了在低温形成Cr23C6可能，，也就解除了由Cr23C6析出所造成的晶间侵蚀：：蠺i
、、Nb的钢称为不变性钢，，它们在钢中的含量为0.8%≤Ti≤5%(C 0.02％)
；；；1.0％≤Nb≤10％(C 0.02％)。式中，，C是钢的总碳量，，0.02%指可溶于奥氏体中而不形成碳化物的那一部门碳。

       3.通过调整钢中奥氏体形成元素与铁素体形成元素的比例，，使其拥有奥氏体+铁素体双相组织，，其中铁素体占5%~12%。这种双相组织可有效预防晶间侵蚀。
       当钢为γ+δ复相组织时，，钢在450~850℃受热，，则Cr23C6碳化物首先在γ/δ相界处δ铁素体一侧析出，，且呈分散的点状，，就削减了在奥氏体晶界析出的Cr23C6的量。同时铬在δ铁素体中的扩散系数比在奥氏体中的扩散系数大103倍，，不会使在δ铁素体内的Cr23C6析出的周围形成贫铬区，，这就降低了晶间侵蚀的偏差。别的，，把钢预先进行冷变形，，可使Cr23C6沿滑移带析出，，使奥氏体晶界析出的Cr23C6的量削减，，也降低了产生晶间侵蚀的偏差。

       4.工艺措施，，节制在危险温度区的停顿功夫，，预防过热，，施焊时快焊快冷，，使碳来不及析出。
       选取适当热处置工艺。不锈钢制品管常用的热处置工艺有：：
       ①固溶处置，，将钢加热到1050～1150℃后水淬，，重要主张是使Cr23C6溶于奥氏体中，，而后急剧冷却，，并将此状态维持到室温，，这样钢的耐蚀性会有很大改善，，对于薄壁件可选取空冷，，通常情况选取水冷，，这种步骤只合用于不再焊接的不锈钢制品管。
       ②不变动处置，，通常在固溶处置后进行，，常用于含Ti
、、Nb的18-8钢。固溶处置后，，将钢加热到850~880℃保温后空冷，，此时Cr的碳化物齐全溶化，，脱离钛的碳化物不齐全溶化，，且在冷却过程中充分析出，，使碳不成能再形成铬的碳化物，，因而有效地解除了晶间侵蚀。
       ③铁素体不锈钢的敏化温度在900℃以上，，而在700~800℃退火即能够解除晶间侵蚀偏差。
       ④去应力处置。去应力处置是解除钢在冷加工或焊接后的残存应力的热处置工艺，，通常加热到300～350℃回火。对于不含不变动元素Ti
、、Nb的钢，，加热温度不超过450℃，，以免析出铬的碳化物而引起晶间侵蚀。对于超低碳和含Ti
、、Nb不锈钢的冷加工件和焊接件，，需在500~950℃，，加热，，而后缓冷，，解除应力（解除焊策应力取上限温度），，能够减轻晶间侵蚀偏差，，并提高钢的应力侵蚀抗力。        综上所述，，做好这几点，，能够预防不锈钢制品管产生晶间侵蚀。要正确地选择对应的不锈钢资料和热处置工艺，，可有效地预防晶间侵蚀的产生。

参考资料：：王建—晶间侵蚀的：：霸蚍治